能源是國(guó)家經(jīng)濟(jì)增長(zhǎng)的物質(zhì)基礎(chǔ)，環(huán)境是人類(lèi)持續(xù)發(fā)展的保證，層燃鍋爐作為工業(yè)鍋爐的重要組成部分，特別是在供熱行業(yè)占有絕對(duì)高的比例份額，隨著國(guó)家環(huán)保政策的調(diào)整及煤炭?jī)r(jià)格的節(jié)節(jié)攀升，節(jié)能減排不僅是我國(guó)的基本國(guó)策，也更加成為廣大用戶(hù)節(jié)約供熱成本、提高供熱效益、迫在眉睫需要解決的問(wèn)題。
這里，簡(jiǎn)單解析一下?tīng)t內(nèi)氧量對(duì)層燃鍋爐節(jié)能減排及供熱效益的影響。
1. 節(jié)能層面
提到層燃鍋爐的節(jié)能，自然要從層燃鍋爐的各項(xiàng)熱損失說(shuō)起，層燃鍋爐的熱損失，主要包括以下幾個(gè)方面：排煙熱損失Q2、化學(xué)未完全燃燒熱損失Q3(揮發(fā)分)、機(jī)械未完全燃燒熱損失Q4（固定碳）、散熱損失Q5、灰渣物理熱損失Q6，以上各項(xiàng)熱損失中以Q2和Q4為主，其中排煙熱損失Q2占總熱損失的60%~70%。
由于各項(xiàng)熱損失中占比最大的是Q2和Q4，層燃鍋爐的節(jié)能自然應(yīng)以有效降低以上兩項(xiàng)熱損失為主，這里重點(diǎn)闡述一下排煙熱損失Q2。
鍋爐排煙熱損失的大小，主要由尾部排煙溫度、煙氣量與漏入系統(tǒng)內(nèi)的冷空氣量綜合決定。排煙溫度越高，Q2熱損失越大，鍋爐熱效率越低。據(jù)測(cè)算，排煙溫度每提高15℃，排煙熱損失增大1%或浪費(fèi)1.4%燃料。而造成層燃鍋爐排煙熱損失超標(biāo)的主要原因并不是排煙溫度，而是布煤不均及漏風(fēng)導(dǎo)致的過(guò)量空氣系數(shù)即煙氣量的增大?？諝庀禂?shù)的大小直接影響燃料的燃燒程度，需要合理的配風(fēng)來(lái)進(jìn)行調(diào)節(jié)。如果空氣系數(shù)小則燃燒不完全，反之則增加煙氣量、增大煙氣中的氧量，加大排煙熱損失，并導(dǎo)致各項(xiàng)環(huán)保指標(biāo)初始濃度超高。
2. 環(huán)保層面
同樣的鍋爐，由于人為控制的進(jìn)風(fēng)量或煙道存在漏風(fēng)口，則測(cè)得的污染物排放濃度將不同，同時(shí)氧量也是不同的。為避免因進(jìn)風(fēng)不同造成的測(cè)量值差異，對(duì)同種鍋爐執(zhí)行統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)，做到客觀、公平地評(píng)判排污狀況，排放濃度使用了折算值，通過(guò)過(guò)量空氣系數(shù)對(duì)測(cè)量值進(jìn)行修正。按照GB13271《鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》的規(guī)定，實(shí)測(cè)的鍋爐煙塵、二氧化硫、氮氧化物的排放濃度，必須執(zhí)行國(guó)標(biāo)GB16157規(guī)定，進(jìn)行折算。
對(duì)于65t/h以上的鍋爐，煙氣理論氧含量為6%，而65t/h以下的鍋爐，煙氣理論氧含量為9.3%。對(duì)于具體鍋爐而言，如果其煙氣實(shí)測(cè)氧含量大于理論氧含量，則意味著折算值要大于儀表的測(cè)量值。具體公式如下：
對(duì)于燃煤鍋爐，功率小于等于65t/h，過(guò)量空氣系數(shù)取1.8，功率大于65 t/h，過(guò)量空氣系數(shù)取1.4。因此控制煙氣中的氧量，對(duì)環(huán)保監(jiān)測(cè)達(dá)標(biāo)有著舉足輕重的作用。
3. 建功“混煤分層一體機(jī)”對(duì)爐內(nèi)氧量的影響
目前層燃鍋爐由于落后的給煤裝置，導(dǎo)致?tīng)t排上各段塊面不均，煤層此厚彼薄，各段風(fēng)阻不均。很多層燃爐在用分層煤斗的閘板數(shù)量少（最多只有4段），每段煤閘板要控制2.5米~4米寬的煤層厚度。并且不具備混合塊煤與粉煤的功能，以致司爐人員無(wú)法根據(jù)鍋爐運(yùn)行狀況做針對(duì)性調(diào)整，只能目睹各段燃燼程度不一、斷火線呈燕尾狀而束手無(wú)策。
建功“混煤分層一體機(jī)”，一機(jī)兼具混煤及分層兩種功能。混煤功能可使燃煤在落到分層區(qū)之前塊面混合均勻，配以“多段煤閘板”及“可變型組合式篩分器”專(zhuān)利技術(shù)，消除爐排上塊煤與粉煤分離、各段風(fēng)阻不一致的問(wèn)題，改造后與現(xiàn)有給煤設(shè)備相比，鼓、引風(fēng)機(jī)變頻至少各降低5Hz，煙氣中的氧含量至少降低2%。
由此，前面提到的排煙熱損失問(wèn)題及環(huán)保指標(biāo)初始濃度超高問(wèn)題、煙氣中氧量高導(dǎo)致的監(jiān)測(cè)值被折高問(wèn)題都能得到有效解決。
4.建功“混煤分層一體機(jī)”對(duì)節(jié)能減排及供熱效益的影響
4.1 由于爐內(nèi)氧量的降低，使煙氣在爐內(nèi)的流速放緩，煙氣中的熱量被受熱面吸收的更加充分，使排煙熱損失Q2明顯降低。
4.2 由于進(jìn)入爐內(nèi)的低溫鼓風(fēng)量的減少，使?fàn)t內(nèi)溫度得以提高；由于有多段煤閘板（每段閘板控制煤層厚度1米以?xún)?nèi)）做精準(zhǔn)調(diào)整的保障，使機(jī)械未完全燃燒熱損失Q4（爐渣含碳量）得以有效抑制。
4.3 由于4.1及4.2現(xiàn)象，可以產(chǎn)生直接節(jié)約燃煤不少于5%的效益。
4.4 由于燃燒變得更加充分，使得進(jìn)入尾氣處理設(shè)備中的煙氣量、各有害物指標(biāo)的初始濃度，都明顯減少。
4.5 由于過(guò)量空氣系數(shù)α（即氧量）的減少，使得折算值C不是被高折，而是相反。
4.6 由于4.4及4.5現(xiàn)象，使用戶(hù)用于環(huán)保加藥的總量（即環(huán)保費(fèi)用）得以大幅度節(jié)約。
4.7 由于4.3及4.6的節(jié)能減排現(xiàn)象，使用戶(hù)的供熱成本得以控制，使供熱效益得以提升。
能源是國(guó)家經(jīng)濟(jì)增長(zhǎng)的物質(zhì)基礎(chǔ)，環(huán)境是人類(lèi)持續(xù)發(fā)展的保證，層燃鍋爐作為工業(yè)鍋爐的重要組成部分，特別是在供熱行業(yè)占有絕對(duì)高的比例份額，隨著國(guó)家環(huán)保政策的調(diào)整及煤炭?jī)r(jià)格的節(jié)節(jié)攀升，節(jié)能減排不僅是我國(guó)的基本國(guó)策，也更加成為廣大用戶(hù)節(jié)約供熱成本、提高供熱效益、迫在眉睫需要解決的問(wèn)題。
這里，簡(jiǎn)單解析一下?tīng)t內(nèi)氧量對(duì)層燃鍋爐節(jié)能減排及供熱效益的影響。
1. 節(jié)能層面
提到層燃鍋爐的節(jié)能，自然要從層燃鍋爐的各項(xiàng)熱損失說(shuō)起，層燃鍋爐的熱損失，主要包括以下幾個(gè)方面：排煙熱損失Q2、化學(xué)未完全燃燒熱損失Q3(揮發(fā)分)、機(jī)械未完全燃燒熱損失Q4（固定碳）、散熱損失Q5、灰渣物理熱損失Q6，以上各項(xiàng)熱損失中以Q2和Q4為主，其中排煙熱損失Q2占總熱損失的60%~70%。
由于各項(xiàng)熱損失中占比最大的是Q2和Q4，層燃鍋爐的節(jié)能自然應(yīng)以有效降低以上兩項(xiàng)熱損失為主，這里重點(diǎn)闡述一下排煙熱損失Q2。
鍋爐排煙熱損失的大小，主要由尾部排煙溫度、煙氣量與漏入系統(tǒng)內(nèi)的冷空氣量綜合決定。排煙溫度越高，Q2熱損失越大，鍋爐熱效率越低。據(jù)測(cè)算，排煙溫度每提高15℃，排煙熱損失增大1%或浪費(fèi)1.4%燃料。而造成層燃鍋爐排煙熱損失超標(biāo)的主要原因并不是排煙溫度，而是布煤不均及漏風(fēng)導(dǎo)致的過(guò)量空氣系數(shù)即煙氣量的增大。空氣系數(shù)的大小直接影響燃料的燃燒程度，需要合理的配風(fēng)來(lái)進(jìn)行調(diào)節(jié)。如果空氣系數(shù)小則燃燒不完全，反之則增加煙氣量、增大煙氣中的氧量，加大排煙熱損失，并導(dǎo)致各項(xiàng)環(huán)保指標(biāo)初始濃度超高。
2. 環(huán)保層面
同樣的鍋爐，由于人為控制的進(jìn)風(fēng)量或煙道存在漏風(fēng)口，則測(cè)得的污染物排放濃度將不同，同時(shí)氧量也是不同的。為避免因進(jìn)風(fēng)不同造成的測(cè)量值差異，對(duì)同種鍋爐執(zhí)行統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)，做到客觀、公平地評(píng)判排污狀況，排放濃度使用了折算值，通過(guò)過(guò)量空氣系數(shù)對(duì)測(cè)量值進(jìn)行修正。按照GB13271《鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》的規(guī)定，實(shí)測(cè)的鍋爐煙塵、二氧化硫、氮氧化物的排放濃度，必須執(zhí)行國(guó)標(biāo)GB16157規(guī)定，進(jìn)行折算。
對(duì)于65t/h以上的鍋爐，煙氣理論氧含量為6%，而65t/h以下的鍋爐，煙氣理論氧含量為9.3%。對(duì)于具體鍋爐而言，如果其煙氣實(shí)測(cè)氧含量大于理論氧含量，則意味著折算值要大于儀表的測(cè)量值。具體公式如下：
對(duì)于燃煤鍋爐，功率小于等于65t/h，過(guò)量空氣系數(shù)取1.8，功率大于65 t/h，過(guò)量空氣系數(shù)取1.4。因此控制煙氣中的氧量，對(duì)環(huán)保監(jiān)測(cè)達(dá)標(biāo)有著舉足輕重的作用。
3. 建功“混煤分層一體機(jī)”對(duì)爐內(nèi)氧量的影響
目前層燃鍋爐由于落后的給煤裝置，導(dǎo)致?tīng)t排上各段塊面不均，煤層此厚彼薄，各段風(fēng)阻不均。很多層燃爐在用分層煤斗的閘板數(shù)量少（最多只有4段），每段煤閘板要控制2.5米~4米寬的煤層厚度。并且不具備混合塊煤與粉煤的功能，以致司爐人員無(wú)法根據(jù)鍋爐運(yùn)行狀況做針對(duì)性調(diào)整，只能目睹各段燃燼程度不一、斷火線呈燕尾狀而束手無(wú)策。
建功“混煤分層一體機(jī)”，一機(jī)兼具混煤及分層兩種功能?；烀汗δ芸墒谷济涸诼涞椒謱訁^(qū)之前塊面混合均勻，配以“多段煤閘板”及“可變型組合式篩分器”專(zhuān)利技術(shù)，消除爐排上塊煤與粉煤分離、各段風(fēng)阻不一致的問(wèn)題，改造后與現(xiàn)有給煤設(shè)備相比，鼓、引風(fēng)機(jī)變頻至少各降低5Hz，煙氣中的氧含量至少降低2%。
由此，前面提到的排煙熱損失問(wèn)題及環(huán)保指標(biāo)初始濃度超高問(wèn)題、煙氣中氧量高導(dǎo)致的監(jiān)測(cè)值被折高問(wèn)題都能得到有效解決。
4.建功“混煤分層一體機(jī)”對(duì)節(jié)能減排及供熱效益的影響
4.1 由于爐內(nèi)氧量的降低，使煙氣在爐內(nèi)的流速放緩，煙氣中的熱量被受熱面吸收的更加充分，使排煙熱損失Q2明顯降低。
4.2 由于進(jìn)入爐內(nèi)的低溫鼓風(fēng)量的減少，使?fàn)t內(nèi)溫度得以提高；由于有多段煤閘板（每段閘板控制煤層厚度1米以?xún)?nèi)）做精準(zhǔn)調(diào)整的保障，使機(jī)械未完全燃燒熱損失Q4（爐渣含碳量）得以有效抑制。
4.3 由于4.1及4.2現(xiàn)象，可以產(chǎn)生直接節(jié)約燃煤不少于5%的效益。
4.4 由于燃燒變得更加充分，使得進(jìn)入尾氣處理設(shè)備中的煙氣量、各有害物指標(biāo)的初始濃度，都明顯減少。
4.5 由于過(guò)量空氣系數(shù)α（即氧量）的減少，使得折算值C不是被高折，而是相反。
4.6 由于4.4及4.5現(xiàn)象，使用戶(hù)用于環(huán)保加藥的總量（即環(huán)保費(fèi)用）得以大幅度節(jié)約。
4.7 由于4.3及4.6的節(jié)能減排現(xiàn)象，使用戶(hù)的供熱成本得以控制，使供熱效益得以提升。
能源是國(guó)家經(jīng)濟(jì)增長(zhǎng)的物質(zhì)基礎(chǔ)，環(huán)境是人類(lèi)持續(xù)發(fā)展的保證，層燃鍋爐作為工業(yè)鍋爐的重要組成部分，特別是在供熱行業(yè)占有絕對(duì)高的比例份額，隨著國(guó)家環(huán)保政策的調(diào)整及煤炭?jī)r(jià)格的節(jié)節(jié)攀升，節(jié)能減排不僅是我國(guó)的基本國(guó)策，也更加成為廣大用戶(hù)節(jié)約供熱成本、提高供熱效益、迫在眉睫需要解決的問(wèn)題。
這里，簡(jiǎn)單解析一下?tīng)t內(nèi)氧量對(duì)層燃鍋爐節(jié)能減排及供熱效益的影響。
1. 節(jié)能層面
提到層燃鍋爐的節(jié)能，自然要從層燃鍋爐的各項(xiàng)熱損失說(shuō)起，層燃鍋爐的熱損失，主要包括以下幾個(gè)方面：排煙熱損失Q2、化學(xué)未完全燃燒熱損失Q3(揮發(fā)分)、機(jī)械未完全燃燒熱損失Q4（固定碳）、散熱損失Q5、灰渣物理熱損失Q6，以上各項(xiàng)熱損失中以Q2和Q4為主，其中排煙熱損失Q2占總熱損失的60%~70%。
由于各項(xiàng)熱損失中占比最大的是Q2和Q4，層燃鍋爐的節(jié)能自然應(yīng)以有效降低以上兩項(xiàng)熱損失為主，這里重點(diǎn)闡述一下排煙熱損失Q2。
鍋爐排煙熱損失的大小，主要由尾部排煙溫度、煙氣量與漏入系統(tǒng)內(nèi)的冷空氣量綜合決定。排煙溫度越高，Q2熱損失越大，鍋爐熱效率越低。據(jù)測(cè)算，排煙溫度每提高15℃，排煙熱損失增大1%或浪費(fèi)1.4%燃料。而造成層燃鍋爐排煙熱損失超標(biāo)的主要原因并不是排煙溫度，而是布煤不均及漏風(fēng)導(dǎo)致的過(guò)量空氣系數(shù)即煙氣量的增大。空氣系數(shù)的大小直接影響燃料的燃燒程度，需要合理的配風(fēng)來(lái)進(jìn)行調(diào)節(jié)。如果空氣系數(shù)小則燃燒不完全，反之則增加煙氣量、增大煙氣中的氧量，加大排煙熱損失，并導(dǎo)致各項(xiàng)環(huán)保指標(biāo)初始濃度超高。
2. 環(huán)保層面
同樣的鍋爐，由于人為控制的進(jìn)風(fēng)量或煙道存在漏風(fēng)口，則測(cè)得的污染物排放濃度將不同，同時(shí)氧量也是不同的。為避免因進(jìn)風(fēng)不同造成的測(cè)量值差異，對(duì)同種鍋爐執(zhí)行統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)，做到客觀、公平地評(píng)判排污狀況，排放濃度使用了折算值，通過(guò)過(guò)量空氣系數(shù)對(duì)測(cè)量值進(jìn)行修正。按照GB13271《鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》的規(guī)定，實(shí)測(cè)的鍋爐煙塵、二氧化硫、氮氧化物的排放濃度，必須執(zhí)行國(guó)標(biāo)GB16157規(guī)定，進(jìn)行折算。
對(duì)于65t/h以上的鍋爐，煙氣理論氧含量為6%，而65t/h以下的鍋爐，煙氣理論氧含量為9.3%。對(duì)于具體鍋爐而言，如果其煙氣實(shí)測(cè)氧含量大于理論氧含量，則意味著折算值要大于儀表的測(cè)量值。具體公式如下：
對(duì)于燃煤鍋爐，功率小于等于65t/h，過(guò)量空氣系數(shù)取1.8，功率大于65 t/h，過(guò)量空氣系數(shù)取1.4。因此控制煙氣中的氧量，對(duì)環(huán)保監(jiān)測(cè)達(dá)標(biāo)有著舉足輕重的作用。
3. 建功“混煤分層一體機(jī)”對(duì)爐內(nèi)氧量的影響
目前層燃鍋爐由于落后的給煤裝置，導(dǎo)致?tīng)t排上各段塊面不均，煤層此厚彼薄，各段風(fēng)阻不均。很多層燃爐在用分層煤斗的閘板數(shù)量少（最多只有4段），每段煤閘板要控制2.5米~4米寬的煤層厚度。并且不具備混合塊煤與粉煤的功能，以致司爐人員無(wú)法根據(jù)鍋爐運(yùn)行狀況做針對(duì)性調(diào)整，只能目睹各段燃燼程度不一、斷火線呈燕尾狀而束手無(wú)策。
建功“混煤分層一體機(jī)”，一機(jī)兼具混煤及分層兩種功能。混煤功能可使燃煤在落到分層區(qū)之前塊面混合均勻，配以“多段煤閘板”及“可變型組合式篩分器”專(zhuān)利技術(shù)，消除爐排上塊煤與粉煤分離、各段風(fēng)阻不一致的問(wèn)題，改造后與現(xiàn)有給煤設(shè)備相比，鼓、引風(fēng)機(jī)變頻至少各降低5Hz，煙氣中的氧含量至少降低2%。
由此，前面提到的排煙熱損失問(wèn)題及環(huán)保指標(biāo)初始濃度超高問(wèn)題、煙氣中氧量高導(dǎo)致的監(jiān)測(cè)值被折高問(wèn)題都能得到有效解決。
4.建功“混煤分層一體機(jī)”對(duì)節(jié)能減排及供熱效益的影響
4.1 由于爐內(nèi)氧量的降低，使煙氣在爐內(nèi)的流速放緩，煙氣中的熱量被受熱面吸收的更加充分，使排煙熱損失Q2明顯降低。
4.2 由于進(jìn)入爐內(nèi)的低溫鼓風(fēng)量的減少，使?fàn)t內(nèi)溫度得以提高；由于有多段煤閘板（每段閘板控制煤層厚度1米以?xún)?nèi)）做精準(zhǔn)調(diào)整的保障，使機(jī)械未完全燃燒熱損失Q4（爐渣含碳量）得以有效抑制。
4.3 由于4.1及4.2現(xiàn)象，可以產(chǎn)生直接節(jié)約燃煤不少于5%的效益。
4.4 由于燃燒變得更加充分，使得進(jìn)入尾氣處理設(shè)備中的煙氣量、各有害物指標(biāo)的初始濃度，都明顯減少。
4.5 由于過(guò)量空氣系數(shù)α（即氧量）的減少，使得折算值C不是被高折，而是相反。
4.6 由于4.4及4.5現(xiàn)象，使用戶(hù)用于環(huán)保加藥的總量（即環(huán)保費(fèi)用）得以大幅度節(jié)約。
4.7 由于4.3及4.6的節(jié)能減排現(xiàn)象，使用戶(hù)的供熱成本得以控制，使供熱效益得以提升。